通過應變—裂紋(STF)試驗法測定臨界開裂應變值和開裂溫度,確定HS690焊絲中Nb含量對堆焊復合耐磨管|雙金屬耐磨復合管熔敷金屬抗高溫失塑裂紋(DDC)www.peterkj.com能力的影響規(guī)律,并采用透射電鏡對焊絲熔敷金屬中析出物的尺寸和形態(tài)進行了觀察。結果表明,在堆焊復合耐磨管|雙金屬耐磨復合管焊接工藝條件相同的情況下,采用向HS690焊絲中添加Nbwww.jiangsutiantian.com的冶金方法能夠調整晶界處第二相(Nb,Ti)C的數(shù)量和形態(tài),晶界條件得到改善,HS690熔敷金屬抗DDC的能力得到明顯的提高。
利用顯微硬度分析和金相分析研究了掃描速度、激光功率、離焦量、送粉氣流量對薄壁組織及性能的影響。www.naimoking.com微觀組織觀察表明,成形件組織致密,發(fā)育有枝狀晶體等快速凝固組織所具有的特征。制件的平均顯微硬度(HV)在1.35~1.90GPa之間。通過實驗得到了一組優(yōu)化的工藝參數(shù),并由此燒結出了結構致密、顯微硬度較高的薄壁器件www.xjfhnmgg.com。
通過熱模擬壓縮試驗,分析了Cr,Al含量分別在15%～25%,4%～5%(質量分數(shù),下同)范圍調整時,對合金堆焊復合耐磨管|雙金屬耐磨復合管高溫變形特性的影響規(guī)律。結果表明,Cr、Al含量的提高會不同程度縮小合金堆焊復合耐磨管|雙金屬耐磨復合管www.xjnmfhgg.com的安全熱加工區(qū)域。通過熱力學平衡相計算和組織觀察發(fā)現(xiàn),成分變化影響熱加工性的主要原因是晶界胞狀碳化物的形態(tài)及析出量變化。綜合考慮熱變形試驗、組織觀察結果以及耐高溫腐蝕的因素,20%Cr和4%Al是比較合適的成分選擇www.nmgnmgb.com。
采用掃描電鏡(SEM),X射線衍射儀(XRD),化學相分析和拉力試驗研究了鈮含量對65Ni18Cr-10Fe合金堆焊復合耐磨管|雙金屬耐磨復合管組織和性能的影響。結果發(fā)現(xiàn),隨著合金堆焊復合耐磨管|雙金屬耐磨復合管中鈮含量的增加,γ′、γ″、ηcccd.com.cn相的析出數(shù)量增多,尺寸增大,形態(tài)由斷續(xù)的顆粒、短棒狀改變?yōu)殚L片層狀;導致合金堆焊復合耐磨管|雙金屬耐磨復合管的室溫強度隨之升高,而塑性隨之下降。江蘇天天耐磨材料有限公司www.jiangsutiantian.com |
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