在600℃、23MPa的超臨界水中腐蝕625h后,690合金堆焊復合耐磨鋼管|雙金屬耐磨管、316L不銹鋼和P92耐熱鋼的腐蝕增重速率分別為0.00102、0.0606、0.10127g/(m2•h)。www.mhdhjlk.com用掃描電子顯微鏡(SEM)進行觀察后發現,超臨界環境下F/M耐熱鋼P92的氧化膜為3層結構,奧氏體不銹鋼316L的氧化膜為單層結構,鎳基合金690堆焊復合耐磨鋼管|雙金屬耐磨管表面生成了一層極薄且有點蝕的氧化膜
通過掃描電鏡、X射線能譜,www.fhnmgb.com分析研究添加的稀土對堆焊復合耐磨鋼管|雙金屬耐磨管熔覆層組織形貌、元素分布的影響,用顯微硬度計測量熔覆層的硬度分布。結果表明,CeO2的加入對鎳基堆焊復合耐磨鋼管|雙金屬耐磨管熔覆層的組織起到明顯的細化和凈化作用,使二次枝晶間距減小,www.fuhenaimogangban.org夾雜物含量顯著降低,枝晶生長的方向性減弱,組織趨向均勻;由于硬質相的析出和細晶強化的作用,熔覆涂層的顯微硬度值比未添加稀土的涂層提高了40～70HVwww.shuangjinshunaimoban.com。
結果表明:鎳基合金堆焊復合耐磨鋼管|雙金屬耐磨管激光熔覆MCrA lY涂層基體裂紋主要是由于熔覆過程中的快速冷卻所致;兩種緩冷工藝均能有效地避免基體裂紋的產生,www.sifulaikj.com但保溫隨爐緩冷處理會引起熔覆層組織粗大、枝晶特征明顯等不良影響,而隨箱緩冷www.kunshanlq.com處理涂層對熔覆層組織并未產生不良影響。
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