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（3）單對稱軸截面空間受壓柱的整體穩定性驗證, 對于單對稱軸截面的空間受壓柱選擇示的截面形式進行驗證分析，尺寸參數。柱的長度分別取為4000mm、5000mm和6000mm，彈性模量E=200GPa，泊松比μ=0.3，此時剪切模量G=76.9GPa，根據以上數據在有限元軟件中進行特征值屈曲分析，得到對應尺寸的臨界載荷。根據以上截面的尺寸參數可以得到Ix=2092200mm4，Iy=331210mm4以及考慮扭轉變形Iw=496980000mm6和Ik=31429mm4，將以上數據帶入中進行計算，得到結構的失穩臨界載荷。將上述兩種方法的計算結果進行比較。需要注意的是只考慮此截面形式空間受壓柱的彎扭失穩問題。根據結果的對比情況。可以得到單對稱軸截面空間受壓柱的失穩特征方程計算結果與ANSYS計算結果相同，可以證明結論與推導過程正確。
（4）端部受載梁柱結構整體穩定性驗證， 對所示結構中，取雙對稱軸矩形截面長100mm，寬10mm，取=60，梁柱結構的長度分別為2000mm、3000mm和4000mm，彈性模量E200GPa，泊松比=0.3，此時剪切模量G=76.9GPa，根據以上數據在有限元軟件中進行特征值屈曲分析，得到對應結構尺寸的失穩臨界載荷。根據所取的截面形式可以得到，對應慣性矩Ix=833330mm4，Iy=8333.3mm4以及Iw=6645700mm6和Ik=31267mm4，將有關數據帶入進行計算，得到結構的失穩臨界載荷。并將上述兩種方法的計算結果進行比較。通過所計算的結果與ANSYS計算的結果存在著一個很小的誤差，并且根據失穩特征方程求解得到的結果比有限元軟件計算的結果稍大，這是因為在應用能量法進行求解時，假定的結構變形曲線與真實變形曲線有所不同，相當于給梁柱結構提供了多余的約束，因此失穩特征方程計算結果較真實情況稍大。 |
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